ОЦЕНКА ВОЗМОЖНОСТИ ОПТИМИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ВОССТАНОВЛЕНИЯ И УПРОЧНЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ЛЕСНЫХ МАШИН
ОЦЕНКА ВОЗМОЖНОСТИ ОПТИМИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ВОССТАНОВЛЕНИЯ И УПРОЧНЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ЛЕСНЫХ МАШИН
Аннотация
В последнее время наблюдаются некоторые проблемы с поставкой комплектующих и запасных частей для различного вида технологических машин и специальной техники и, как следствие, остро стоит задача в организации и обеспечении импортозамещения отечественной и зарубежной лесной техники. Кроме того, необходимо обеспечить ремонтные производства современными технологиями восстановления изношенных деталей и упрочнения новых. В некоторых странах Европы на рынке запасных частей преобладают восстановленные детали, так как они в 1,5-2,5 раза дешевле новых, а по ресурсу, как правило, не уступают им. В статье представлены зависимости факторов, влияющих на параметры технологического процесса восстановления, и представлены в виде регрессионных уравнений. Определенные параметры распределения факторов прочности и износостойкости, позволили определить разные диапазоны, в которых эти факторы меняются, что в дальнейших исследованиях создает возможность для последующего анализа результатов восстановления.
1. Введение
Согласно созданному Минпромторгом проекту стратегии развития отечественной промышленности на период до 2035 года, остро стоит необходимость в увеличении до 75% доли отечественных компонентов в продукции 10 ключевых отраслей производства, среди которых следует отметить тяжелое и транспортное машиностроение.
Последние годы показали, что в стране серьезные проблемы с поставкой комплектующих и запасных частей для различных технологических машин, а, следовательно, остро стоит задача в обеспечении импортозамещения отечественной и зарубежной лесной техники, а также обеспечения современными технологиями восстановления изношенных деталей и упрочнения новых. В экономически развитых странах на рынке запасных частей восстановленные детали преобладают, они в 1,5-2,5 раза дешевле новых, а по ресурсу, как правило, не уступают им , , .
Экономическая целесообразность восстановления деталей машин подтверждается тем, что около 45% деталей, вышедших из строя из-за допустимого износа, могут быть использованы повторно, около 50% деталей эксплуатируются после восстановления , .
Существует значительное множество различных технологий восстановления деталей лесных машин, которые по-своему эффективны и важны: сварка и наплавка, пластическое деформирование, слесарно-механическая обработка, гальванические покрытия, газотермическое напыление , .
Главной задачей для сокращения расходов является качественное восстановление деталей лесных машин, которое возможно достичь путем учета всех факторов, влияющих на процесс восстановления, и оптимизации технологических процессов.
2. Методика исследований
Для организации технологического процесса восстановления необходимо учитывать следующие факторы , , :
– воздействующие на технологический процесс;
– управляемые или неуправляемые;
– основные или второстепенные;
– влияние на качество восстановления;
– как они взаимодействуют между собой.
Установим математическую зависимость между физико-механическими параметрами и факторами, влияющими на технологический процесс восстановления. Исследованы следующие технологические процессы восстановления: электролитический способ, поверхностное пластическое деформирование, газотермическое напыление.
3. Результаты исследований
Зависимость факторов, влияющих на параметры технологического процесса восстановления, представим в виде регрессионных уравнений. Результаты экспериментальных исследований, на основании которых построены регрессионные зависимости представлены в таблицах 1 – 5.
Регрессионное уравнение процесса восстановления электролитическим способом представлено следующим образом:
Выходной параметр – скорость изнашивания поверхности за время (t), мкм/тыс.ч.
Входные параметры:
– химический состав электролита, ,г/л;
– кислотность (HCl), , pH;
– плотность тока, , А/дм2;
– температура электролита, , ºС.
Таблица 1 - Результаты экспериментальных исследований восстановления электролитическим способом
x1 | x2 | x3 | x4 | Y |
100 | 0,6 | 16 | 37 | 0,5 |
101 | 0,61 | 17 | 36 | 1,6 |
102 | 0,62 | 13 | 34 | 1,11 |
103 | 0,7 | 17 | 35 | 2,6 |
104 | 0,73 | 20 | 37 | 3 |
105 | 0,74 | 18 | 36 | 2,8 |
106 | 0,65 | 15 | 33 | 3,1 |
107 | 0,66 | 12 | 31 | 3,5 |
108 | 0,71 | 15 | 37 | 1,02 |
104 | 0,73 | 20 | 37 | 3 |
105 | 0,74 | 18 | 36 | 2,8 |
106 | 0,65 | 15 | 33 | 3,1 |
107 | 0,66 | 12 | 31 | 3,5 |
108 | 0,71 | 15 | 37 | 1,02 |
103 | 0,7 | 17 | 35 | 2,6 |
104 | 0,73 | 20 | 37 | 3 |
105 | 0,74 | 18 | 36 | 2,8 |
106 | 0,65 | 15 | 33 | 3,1 |
107 | 0,66 | 12 | 31 | 3,5 |
108 | 0,71 | 15 | 37 | 1,02 |
Выражение (1) показывает связь между параметром износостойкости и факторами самого технологического процесса, причём данные факторы строго необходимо контролировать, так как управлять ими невозможно.
Уравнение для оптимизации процесса поверхностного пластического деформирования применительно к упрочнению наплавленных деталей, можно представить в следующем виде:
где – промежуточный критерий качества (микротвердость, шероховатость, глубина проплавленного слоя).
В представленном случае, – твердость, HRC;
– давление упрочняющего инструмента в месте контакта с обрабатываемой деталью, МПа;
– продольная подача упрочняющего инструмента, мм/об;
– радиус контактной площадки упрочняющего инструмента, мм.
Таблица 2 - Результаты экспериментальных исследований процесса поверхностного пластического деформирования
p | S | rn | Y |
0,6 | 0,3 | 2 | 50 |
0,6 | 0,3 | 2 | 52 |
0,6 | 0,3 | 1,9 | 53 |
0,5 | 0,3 | 1,7 | 55 |
0,6 | 0,1 | 1,6 | 60 |
0,4 | 0,3 | 1,8 | 57 |
0,5 | 0,2 | 1,7 | 56 |
0,6 | 0,2 | 1,1 | 60 |
0,6 | 0,2 | 1,7 | 54 |
0,4 | 0,3 | 1,3 | 60 |
0,5 | 0,3 | 1,4 | 57 |
0,6 | 0,3 | 1,5 | 56 |
0,4 | 0,1 | 1,4 | 60 |
0,5 | 0,3 | 1,2 | 58 |
0,3 | 0,1 | 1,8 | 60 |
0,6 | 0,3 | 2 | 52 |
0,6 | 0,1 | 1,9 | 53 |
0,5 | 0,3 | 1,7 | 55 |
0,3 | 0,1 | 1,8 | 60 |
0,5 | 0,1 | 1,2 | 58 |
Оптимизация технологических процессов и других методов, связанных с наплавкой, механической обработкой и упрочнением, проводится по уравнению (2).
Проанализировав параметры, которые включены в равенства (1) и (2), для каждого из способов нанесения покрытий, упрочнения поверхностей, механической обработки или испытания предельно разные, и их может быть бесчисленное множество вариантов.
При применении в качестве технологического процесса восстановления газотермическое напыление, выходным параметром стоит принять параметр прочности сцепления покрытия с основой , .
На основании экспериментальных исследований технологического процесса восстановления газотермическим напылением получено уравнение регрессии:
Выходным параметром данной модели является прочность сцепления покрытия с основой, МПа.
Входные параметры:
– фракционный состав порошка, , мкм;
– сила тока, , А;
– мощность дуги, , кВт;
– дистанция напыления, , мм.
Таблица 3 - Результаты экспериментальных исследований технологического процесса восстановления газотермическим напылением
Х1 | Х 2 | Х 3 | Х 4 | Y |
60 | 128 | 45 | 120 | 58 |
58 | 128 | 43 | 115 | 61 |
54 | 130 | 31 | 108 | 60 |
55 | 140 | 44 | 82 | 72 |
56 | 158 | 42 | 98 | 64 |
48 | 141 | 36 | 80 | 72 |
49 | 146 | 43 | 88 | 68 |
52 | 158 | 45 | 87 | 70 |
62 | 187 | 34 | 88 | 63 |
68 | 184 | 37 | 96 | 56 |
65 | 200 | 41 | 90 | 61 |
64 | 188 | 43 | 91 | 68 |
47 | 187 | 45 | 92 | 67 |
46 | 198 | 38 | 93 | 69 |
45 | 188 | 34 | 90 | 66 |
47 | 180 | 35 | 95 | 65 |
42 | 199 | 36 | 96 | 64 |
41 | 200 | 33 | 100 | 61 |
66 | 186 | 31 | 87 | 60 |
65 | 172 | 30 | 85 | 62 |
С помощью математического пакета Statistica проведен анализ представленных регрессионных зависимостей, который показал, что коэффициенты детерминации статистически значимы и все регрессионные уравнения статистически надежные.
Определим взаимосвязь величины износа с параметрическими факторами, которые определяют износостойкость у восстановленных поверхностей деталей лесных машин с помощью степенной регрессионной модели:
Например, по данным исследований процесса испытания цилиндрических поверхностей «вал – колодка» установлено, что формула зависимости между параметром износа (мм) данных поверхностей трения и поверхностными факторами будет выглядеть следующим образом:
где – значение профиля с возможным среднеарифметическим отклонением, мкм;
– рассеивание ресурса поверхности, моточас;
– коэффициент вариации ресурса поверхности;
– площадь поверхности, мм2;
– максимальная высота микронеровностей волнистости, мкм;
– поверхностная микротвёрдость поверхности, HV.
Таблица 4 - Результаты экспериментальных исследований зависимости параметра износа от поверхностных параметров
R | v | b | S | W | H | Y |
0,63 | 0,553 | 2543,2 | 0,23 | 2 | 460 | 2,78 |
0,63 | 0,433 | 3541,1 | 0,21 | 2,1 | 480 | 2,501 |
0,63 | 0,438 | 3712,1 | 0,21 | 2,2 | 626 | 2,554 |
0,63 | 0,553 | 3845,2 | 0,212 | 2,3 | 610 | 2,978 |
0,63 | 0,338 | 3912,5 | 0,22 | 2,1 | 594 | 2,864 |
0,2 | 0,339 | 2698,2 | 0,23 | 3 | 549 | 2,931 |
0,2 | 0,334 | 2591,2 | 0,211 | 2,2 | 563 | 2,445 |
0,2 | 0,333 | 3548,8 | 0,2 | 2 | 542 | 2,956 |
Таким образом, полученная зависимость описывает связь между показателем износа и характеристиками качества контролируемой поверхности.
Показатели, которые включаются в формулу (5), являются ограниченными и представляют собой параметры качества данных поверхностей. Кроме того, для сопряжений и совокупности рассматриваемых деталей дополнительно включаются параметры взаимного расположения данных поверхностей: допуск отклонения от перпендикулярности, допуск соосности шеек и допуск параллельности осей.
4. Заключение
Таким образом, установлено, что для повышения качества и оптимизации технологического процесса и упрочнения деталей лесных машин необходимо учитывать параметрические факторы, влияющие на функциональные и эксплуатационные показатели. Определенные математические зависимости между физико-механическими параметрами и факторами позволяют выбрать оптимальные режимы для восстановления деталей лесных машин с учетом технологических и эксплуатационных критериев.