Pages Navigation Menu

ISSN 2227-6017 (ONLINE), ISSN 2303-9868 (PRINT), DOI: 10.18454/IRJ.2227-6017
ПИ № ФС 77 - 51217, 16+

Скачать PDF ( ) Страницы: 86-91 Выпуск: № 6 (13) Часть 1 () Искать в Google Scholar
Цитировать

Цитировать

Электронная ссылка | Печатная ссылка

Скопируйте отформатированную библиографическую ссылку через буфер обмена или перейдите по одной из ссылок для импорта в Менеджер библиографий.
Степанов А. А. АВТОМАТИЗИРОВАННЫЙ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ / А. А. Степанов // Международный научно-исследовательский журнал. — 2013. — № 6 (13) Часть 1. — С. 86—91. — URL: https://research-journal.org/technical/avtomatizirovannyj-raschet-parametrov-processa-rezaniya/ (дата обращения: 14.11.2019. ).
Степанов А. А. АВТОМАТИЗИРОВАННЫЙ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ / А. А. Степанов // Международный научно-исследовательский журнал. — 2013. — № 6 (13) Часть 1. — С. 86—91.

Импортировать


АВТОМАТИЗИРОВАННЫЙ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ

Степанов А.А.1, Хаймович А.И2.

       1 соискатель кафедры Производства двигателей летательных аппаратов, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С. П. Королёва (национальный исследовательский университет); 2 кандидат технических наук, доцент, преподаватель кафедры Производства двигателей летательных аппаратов, Самарский государственный аэрокосмический университет имени академика С. П. Королёва (национальный исследовательский университет).     

АВТОМАТИЗИРОВАННЫЙ РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ

Представлена методика автоматизированного расчета параметров процесса резания (скорости, подачи, периода стойкости) в зависимости от значений параметров напряженно-деформированного состояния протяжки. В результате применения методики возможен выбор оптимального режима протягивания на основе информации содержащейся в базах знаний, которые формируются в результате функционирования программных и аппаратных средств.

Ключевые слова: Планирование экспериментов, метод конечных элементов, автоматизированное проектирование, прогнозирование, напряжённо-деформированное состояние, программный комплекс, режимы резания, режущий инструмент. 

Stepanov A.A.1, Haimovich A.I2

1Samara State Aerospace University, postgraduate student, Department of Aircraft Engines Producing; 2 Samara State Aerospace University, Candidate of Technical Sciences, senior lecturer, Department of Aircraft Engines Producing.

THE AUTOMATED DEFINING OF CUTTING PROCESS PARAMETERS

The method of automated defining of cutting process parameters is defined (cutting speed, feed, period of durability) depending on parameters stress-strained condition. As the result of method application the choice of optimal cutting mode is possible, depending on knowledge base information, which is formed as the result of functioning program and hardware tools.

Keywords: Planning of experiments, method of the final elements, the automated design, prediction, stress-strained state, program complex, cutting conditions, cutting tool.

Протяжки – металлоемкий, сложный в изготовлении и поэто­му до­рогой режущего инструмента. Экономическая целесообразность их при­менения оправ­дана при обеспечении оптимальных элементов конструкций и режимов резания, качественном изготовлении про­тяжек и правильной эксплуатации [1]. В связи с этим, для снижения себестоимости изготовления протяжек в условиях современного производства необходимо выявить дополнительные источники эффективности процессов системы проектирования протяжек, разработать методики прогнозирования геометрических и технологических параметров протяжек на ранних стадиях проектирования.

Для обработки сложных, точных внутренних и наружных профилей, к параметрам шероховатости поверхностей которых предъявляются высокие требования, процесс протягивания часто является незаменимым Производительность протягивания в 3–12 раз выше производительности других способов механической обработки металла (развертывания, фрезерования, долбления, строгания, шлифования). Режущая протяжка обеспечивает точность обработки в пределах 7-9 квалитетов. Параметр шероховатости протягиваемой поверхности Ra = 0.32÷2.5 мкм.

  1. 1.                МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ

Для компьютерного эксперимента выбрана протяжка 20 ×1× 20, расчетная схема [2] которой показана на рисунке 1. На каждый зуб протяжки действуют сила резания Pz, перпендикулярно передней грани зуба, и Py, перпендикулярная задней грани зуба. Диапазон параметров, выбранных для компьютерного моделирования,  определен в таблице 1.

Таблица 1. Диапазон экспериментальных данных для оценки параметров напряженно-деформированного состояния протяжек.

Номер пара­метра Наименование параметра Диапазон значе­ний параметра Размерность параметра
1 Подъём на зуб Sz 0.03 ÷  0.0625 мм
2 Угол заострения β = 90º–α–γ 69.5 ÷ 84.5 º
3 Скорость резания V 2÷150  м/мин

Трехмерная модель протяжки

Рис.1. Трехмерная модель протяжки

В результате компьютерного моделирования напряженно-деформирован­ного состояния протяжек, на основе математического планиро­вания экспериментов [3] получены следующие зависимости:

– для коэффициента усадки стружки KL

    \[{{K}_{L}}={{}_{{{K}_{L}}}}\times {{S}^{{{Z}_{{{K}_{L}}}}}}\times {{t}^{{{Y}_{{{K}_{L}}}}}}\times {{V}^{{{X}_{{{K}_{L}}}}}} (1)\]

– для усредненных напряжений σ, Н/м2 (по вон Мизесу)

    \[\sigma ={{}_{\sigma }}\times {{S}_{z}}^{Csz\sigma }\times {{\beta }^{{{C}_{\beta \sigma }}}}\times {{V}^{{{C}_{v\sigma }}}} (2)\]

– для интенсивности усилий i, Н/м2

    \[i={{}_{i}}\times {{S}_{z}}^{Cszi}\times {{\beta }^{{{C}_{\beta i}}}}\times {{V}^{{{C}_{vi}}}} (3)\]

– для статических перемещений p, мм

    \[p={{}_{p}}\times {{S}_{z}}^{Cszp}\times {{\beta }^{{{C}_{\beta p}}}}\times {{V}^{{{C}_{vp}}}} (4)\]

– для коэффициентов запаса прочности Кσ по усредненным напряжениям

    \[{{K}_{\sigma }}={{}_{{{K}_{\sigma }}}}\times Sz_{{}}^{Csz{{K}_{\sigma }}}\times {{\beta }^{{{C}_{\beta {{K}_{\sigma }}}}}}\times {{V}^{_{_{{{C}_{V{{K}_{\sigma }}}}}}}}        (5)\]

– для коэффициентов запаса прочности Кτ по касательным напряжениям

    \[{{K}_{\tau }}={{}_{{{K}_{\tau }}}}\times S_{z}^{CszK\tau }\times {{\beta }^{{{C}_{\beta K\tau }}}}\times {{V}^{_{_{{{C}_{V{{K}_{\tau }}}}}}}}           (6)\]

– для интенсивности износа h получены зависимости  вида

                         

    \[h={{}_{h}}\times {{S}^{{{Z}_{h}}}}\times {{t}^{{{Y}_{h}}}}\times {{V}^{{{X}_{h}}}},                   (7)\]

В зависимостях (1)-(7)

    \[{{C}_{KL}}, {{}_{\sigma }}, {{s}_{z\sigma }}, {{}_{\beta }}_{\sigma }, {{C}_{v}}_{\sigma } , {{}_{i}}, {{s}_{zi}}, {{}_{\beta }}_{i}, {{C}_{v}}_{i}, {{}_{p}}, {{s}_{zp}}, {{}_{\beta }}_{p}, {{C}_{v}}_{p},{{X}_{KL}},{{Y}_{KL}},{{Z}_{KL}}_{,}{{X}_{h}},{{Y}_{h}},{{Z}_{h}}\]

– постоянные величины, Sz – подъём на зуб, мм/зуб;  β – угол за­острения, град; V – скорость резания, м/мин.\]

Стойкостные зависимости  при известных значениях усредненных на­пряжений σ, интенсивности  усилий i, статических перемещений s, коэффи­циентов запаса прочности Kσ и Kτ, показаны на рисунке 2. По зависимостям,  приведенным на рисунке 2, необходимо опреде­лить совокупность параметров , которые определяют режимы резания при допускаемых напряжениях σ в режущем инструменте и гарантируют обеспе­чение требуемого качества изготовления деталей в течение заданного пе­риода стойкости Т режущего инструмента.

Рисунок 2. Стойкостные зависимости при внутреннем протягивании с учетом разработанных зависимостей (1)–(7)

Рисунок 2. Стойкостные зависимости при внутреннем протягивании с учетом разработанных зависимостей (1)–(7)

Уравнение для вы­числения подачи S0HKL:

                       

    \[{{S}_{OH{{K}_{L}}}}={{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{X_{KL}^{-1}-{{Z}_{{{K}_{L}}}}-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{n-x}{y-n+x}}},            (8)\]

где

    \[{{a}_{1}}={{(\frac{{{K}_{L}}}{{{}_{{{K}_{L}}}}\times {{t}^{{{Y}_{{{K}_{L}}}}}}})}^{X{{_{{{K}_{L}}}^{-1}}^{{}}}}}\times (X_{KL}^{-1}-{{Z}_{{{K}_{L}}}}),\]

    \[{{a}_{2}}={{\left( \frac{{{}_{}}}{{{}_{0}}} \right)}^{\frac{1}{n-x}}}\frac{y}{n-x}.\]

Уравнение для вычисления скорости резания  

    \[V_{0{{K}_{L}}}^{{}}\]

:

    \[{{V}_{0{{K}_{L}}}}={{({{B}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{1}{n-x}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{X_{KL}^{-1}-{{Z}_{{{K}_{L}}}}-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{y}{y-n+x}}}                 (9)\]

Стойкость протяжки T0KL определяют по формуле:

    \[{{}_{0{{K}_{L}}}}={{}_{{{K}_{L}}}}={{}_{0}}{{({{}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{x}{x-n}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{X_{KL}^{-1}-{{Z}_{{{K}_{L}}}}-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{-ny}{y-n+x}}}      (10)\]

Из формулы (2) определяют скорость резания Vσ:

                               

    \[{{V}_{\sigma }}={{(\frac{\sigma }{{{}_{\sigma }}\times S_{^{Z}}^{Csz\sigma }\times {{\beta }^{{{C}_{\beta }}\sigma }}})}^{_{V\sigma }^{-1}}}      (11)\]

Уравнение для вы­числения

    \[S_{0\sigma }^{{}}\]

:

                            

    \[{{S}_{OH\sigma }}={{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{^{_{V\sigma }^{-1}}-Csz\sigma -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{n-x}{y-n+x}}},      (12)\]

где

    \[{{a}_{1}}={{(\frac{\sigma }{{{}_{\sigma }}\times {{\beta }^{{{C}_{\beta }}\sigma }}})}^{_{V\sigma }^{-1}}}\times (C_{v\sigma }^{-1}-C{{s}_{z\sigma }}),\]

    \[{{a}_{2}}={{\left( \frac{{{}_{}}}{{{}_{0}}} \right)}^{\frac{1}{n-x}}}\frac{y}{n-x}.\]

Уравнение для вычисления

    \[V_{0\sigma }^{{}}\]

:

        

    \[{{V}_{0\sigma }}={{({{B}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{1}{n-x}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{C_{v\sigma }^{-1}-Csz\sigma -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{y}{y-n+x}}}          (13)\]

Стойкость протяжки T определяют по формуле:

    \[{{}_{0}}_{\sigma }={{}_{\sigma }}={{}_{0}}{{({{}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{x}{x-n}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{C_{v\sigma }^{-1}-Csz\sigma -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{-ny}{y-n+x}}}              (14)\]

Из формулы (3) определяют скорость резания Vi:

                             

    \[{{V}_{i}}={{(\frac{i}{{{}_{i}}\times S_{^{Z}}^{Cszi}\times {{\beta }^{C\beta i}}})}^{_{Vi}^{-1}}}                 (15)\]

Уравнение для вы­числения подачи :

                  

    \[{{S}_{OHi}}={{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{C_{_{vi}}^{-1}-Cszi-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{n-x}{y-n+x}}},                      (16)\]

где

    \[{{a}_{1}}={{(\frac{i}{{{}_{i}}\times {{\beta }^{C\beta i}}})}^{C_{_{vi}}^{-1}}}\times (C_{_{vi}}^{-1}-C{{s}_{zi}}),\]

    \[{{a}_{2}}={{\left( \frac{{{}_{}}}{{{}_{0}}} \right)}^{\frac{1}{n-x}}}\frac{y}{n-x}.\]

Уравнение для вычисления :

    \[{{V}_{0i}}={{({{B}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{1}{n-x}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{C_{_{vi}}^{-1}-Cszi-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{y}{y-n+x}}}                 (17)\]

Стойкость протяжки T0i определяют по формуле:

                      

    \[{{}_{0i}}={{}_{i}}={{}_{0}}{{({{}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{x}{x-n}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{C_{_{vi}}^{-1}-Cszi-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{-ny}{y-n+x}}}                   (18)\]

Из формулы (4) определяют скорость резания Vp:

       

    \[{{V}_{p}}={{(\frac{{{p}^{{}}}}{{{}_{p}}\times S_{^{Z}}^{Cszp}\times {{\beta }^{C\beta p}}})}^{_{Vp}^{-1}}}                               (19)\]

Уравнение для вы­числения подачи :

                          

    \[{{S}_{OHp}}={{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{Vp}^{-1}}}^{-Cszp-1}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{n-x}{y-n+x}}},       (20)\]

где

    \[{{a}_{1}}={{(\frac{{{p}^{{}}}}{{{}_{p}}\times {{\beta }^{C\beta p}}})}^{_{Vp}^{-1}}}\times (_{Vp}^{-1}-C{{s}_{zp}}),\]

    \[{{a}_{2}}={{\left( \frac{{{}_{}}}{{{}_{0}}} \right)}^{\frac{1}{n-x}}}\frac{y}{n-x}.\]

Уравнение для вычисления :

   

    \[{{V}_{0p}}={{({{B}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{1}{n-x}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{Vp}^{-1}-Cszp-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{y}{y-n+x}}}                         (21)\]

Стойкость протяжки T0pопределяют по формуле:

    \[{{}_{0p}}={{}_{P}}={{}_{0}}{{({{}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{x}{x-n}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{Vp}^{-1}-Cszp-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{-ny}{y-n+x}}}                (22)\]

Из формулы (5) определяют скорость резания V:

                            

    \[{{V}_{K\sigma }}={{(\frac{_{K\sigma }}{{{}_{K\sigma }}\times S_{^{Z}}^{CszK\sigma }\times {{\beta }^{C\beta K\sigma }}})}^{_{VK\sigma }^{-1}}}       (23)\]

Уравнение для вы­числения :

                             

    \[{{S}_{OHK\sigma }}={{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{VK\sigma }^{-1}-CszK\sigma -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{n-x}{y-n+x}}},     (24)\]

где

    \[{{a}_{1}}={{(\frac{{{_{K\sigma }}^{{}}}}{{{}_{K\sigma }}\times {{\beta }^{C\beta K\sigma }}})}^{_{VK\sigma }^{-1}}}\times (_{VK\sigma }^{-1}-C{{s}_{zK\sigma }}),\]

    \[{{a}_{2}}={{\left( \frac{{{}_{}}}{{{}_{0}}} \right)}^{\frac{1}{n-x}}}\frac{y}{n-x}.\]

Уравнение для вычисления

    \[V_{0K\sigma }^{{}}:\]

  

    \[{{V}_{0K\sigma }}={{({{B}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{1}{n-x}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{VK\sigma }^{-1}-CszK\sigma -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{y}{y-n+x}}}                (25)\]

Стойкость протяжки T0 определяют по формуле:

    \[{{}_{0\text{K}\sigma }}={{}_{\text{K}\sigma }}={{}_{0}}{{({{}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{x}{x-n}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{VK\sigma }^{-1}-CszK\sigma -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{-ny}{y-n+x}}}                 (26)\]

Из формулы (6) определяют скорость резания V:

                    

    \[{{V}_{K\tau }}={{(\frac{K\tau }{{{}_{K\tau }}\times S_{^{Z}}^{CszK\tau }\times {{\beta }^{C\beta K\tau }}})}^{^{_{VK\tau }^{-1}}}}                          (27)\]

Уравнение для вы­числения :

                  

    \[{{S}_{OHK\tau }}={{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{VK\tau }^{-1}-CszK\tau -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{n-x}{y-n+x}}},                           (28)\]

где

    \[{{a}_{1}}={{(\frac{K{{\tau }^{{}}}}{{{}_{K\tau }}\times {{\beta }^{C\beta K\tau }}})}^{_{VK\tau }^{-1}}}\times (_{VK\tau }^{-1}-C{{s}_{zK\tau }}),\]

    \[{{a}_{2}}={{\left( \frac{{{}_{}}}{{{}_{0}}} \right)}^{\frac{1}{n-x}}}\frac{y}{n-x}.\]

Уравнение для вычисления

    \[V_{0K\tau }^{{}}\]

:

            

    \[{{V}_{0K\tau }}={{({{B}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{1}{n-x}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{VK\tau }^{-1}-CszK\tau -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{y}{y-n+x}}}                 (29)\]

Стойкость протяжки T0  определяют по формуле:

 

    \[{{}_{{{0}_{K\tau }}}}={{}_{{{}_{K\tau }}}}={{}_{0}}{{({{}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{x}{x-n}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{VK\tau }^{-1}-CszK\tau -1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{-ny}{y-n+x}}}                  (30)\]

Из формулы (7) определяют скорость резания Vh:

Уравнение для вы­числения :

                            

    \[{{S}_{O{{H}_{h}}}}={{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{vh}^{-1}-Cszh-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{n-x}{y-n+x}}},                    (31)\]

где

    \[{{a}_{1}}={{(\frac{{{h}^{{}}}}{{{}_{h}}\times {{\beta }^{C\beta h}}})}^{_{Vh}^{-1}}}\times (_{Vh}^{-1}-C{{s}_{zh}}),\]

    \[{{a}_{2}}={{\left( \frac{{{}_{}}}{{{}_{0}}} \right)}^{\frac{1}{n-x}}}\frac{y}{n-x}.\]

Уравнение для вычисления :

           

    \[{{V}_{0h}}={{({{B}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{1}{n-x}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{Vh}^{-1}-Cszh-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{y}{y-n+x}}}                    (32)\]

Стойкость протяжки T0h, определяют по формуле:

    \[{{}_{{{0}_{h}}}}={{}_{{{}_{h}}}}={{}_{0}}{{({{}_{}}/{{}_{0}})}^{\frac{x}{x-n}}}{{\left( \frac{{{a}_{1}}\times {{S}^{_{Vh}^{-1}-Cszh-1}}}{{{a}_{2}}} \right)}^{\frac{-ny}{y-n+x}}}                  (33)\]

В результате анализа [1] получена зависимость

    

    \[{{l}_{0}}=\frac{{{A}_{0}}{{}_{}}\pi D}{{{}_{}}{{P}_{\max }}}\left( \frac{a}{{{S}_{0}}}+b \right)\left( l+3\sqrt{Kl{{S}_{0}}} \right),          (34)\]

где  А– припуск, срезаемый черновой частью протяжки; D – диаметр про­тягивания; КР  – попра­вочный коэффициент, учитывающий условия обра­ботки; Кп – поправочный коэффициент, учитывающий уменьшение пода­чи на пере­ходных зубьях; a,b, S0 – параметры эмпирической зависимости удельной силы резания Pmax (приходящейся на 1 мм ре­жущей кромки) от подачи; К – коэф­фициент помещаемости стружки. Эта зависимость имеет экстремальный ха­рактер, и из нее может быть найдено значение S0l, обеспечивающее минималь­ную длину l0. Точки K1, K2, K3, K4, K5, K6, K7 (рисунок 2) соответствуют условным минимумам функции (34) в зависимости от коэффициента усадки стружки KL(1), напряжений σ (2) в режущем инструменте, интенсивности усилий i (3) в режущем инструменте, статического пере­мещения p (4) ре­жущей кромки под воздействием сил резания Pz  и Py коэффициента запаса прочности (5) по напряжениям Мизеса, ко­эффициента запаса прочности (6) по касательным напряжениям, интенсив­ности износа зубьев h (7).   При использовании разработанных моделей (1)-(7) и наличии необходимых экспериментальных данных принцип равной стойкости [1] черновой и чистовой частей протяжек может быть обес­печен и при обработке с повышенными (до 150 м/мин) скоростями реза­ния. В совокупности с моделями (8)-(33) возможно уточнение сущест­вующих режимов протягивания  и выдача рекомендаций для высокоско­ростного протягивания. Разработанные модели реализованы в виде программного, методического и информационного обеспечения интегрированной системы проектирования протяжек. Совокупности знаний, полученные на основе проектных данных, позволяют выбирать геометрические параметры режущей части протяжки для обеспечения минимума напряженно-деформированного состояния зоны резания.

Литература

  1. Маргулис Д. К., Тверской М. М., Ашихмин В. Н. «Протяжки  для обработки от­вер­стий», М.: Машиностроение, 1986 г, 232 с.
  2. Алямовский  А.А. SolidWorks. Компьютерное моделирование в инженерной прак­тике / Алямовский А.А., Собачкин А.А., Одинцов Е.В., Харитонович А.И, Пономарев  Н.Б. // СПб.: БХВ – Петербург, 2006 г, с. 27-28.
  3. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование экспе­римента при по­иске оптимальных условий, Москва, Изд-во Наука, 1976 г. – 280 с.

Оставить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

Лимит времени истёк. Пожалуйста, перезагрузите CAPTCHA.